建筑工程井架基础专项施工方案范本
1
目
录
一、工程概况 ...................................................................................... 2 二、编制依据 ...................................................................................... 2 三、施工升降机选型和定位 .............................................................. 2 四、施工升降机基础设计 .................................................................. 3 (一)基础概况 ................................................................................ 3 (二)物料提升机基础设计 ............................................................ 3 五、基础施工要求 .............................................................................. 6 六、地下室顶板钢管顶托计算书 ...................................................... 6
2 一、工程概况
本工程地上建筑为共有 29 栋建筑,其中 1-4#、17-20208 栋 11 层高层住宅楼,5-16#楼 12 栋 7 层中高层住宅楼,21-28#楼 8 栋 12 层高层住宅楼,1 栋两层商业楼,建筑物最大高度为 42.524 米,各栋号标准层层高均为 2.95m; 各 栋单层建筑面积约 250-400m2,地上总建筑面积 89227 平方米。
根据本工程施工进度需要在 5-16#楼 12 栋 7 层中高层住宅楼安装 6 台物料提升机,安装高度最高为 21m,机械安装位置及高度见下表: 栋号/编号 位置
高度
5-6#楼、 1#提升机机 轴线:A-13 轴~B-3 轴×A 轴 安装高度 24m 7-8#楼、 2#提升机机 轴线:A-13 轴~B-3 轴×A 轴 安装高度 24m 9-10#楼、 3#提升机机 轴线:A-13 轴~B-3 轴×A 轴 安装高度 24m 11-12#楼、 4#提升机机 轴线:A-13 轴~B-3 轴×A 轴 安装高度 24m 13-14#楼、 5#提升机机 轴线:A-13 轴~B-3 轴×A 轴 安装高度 24m 15-16#楼、 6#提升机机 轴线:A-13 轴~B-3 轴×A 轴 安装高度 24m
二、编制依据
1、中华人民共和国国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007-2020; 2、简明施工计算手册 三、施工升降机选型和定位
根据本工程现场情况及垂直运输的需要,计划拟安装1台 XX 市 南海区聚龙建
3 设机械有限公司生产的型号为 SSD100 型 2 斗架物料提升机,其主要性能参数详见下表: 序 号 名 称 单 位 规 格 1 额定载重量 Kg 1000 2 提升斗车数 车 2 3 标准节尺寸 m 2.1×2.1×1.8 4 吊笼尺寸 m 1.8×1.8×1.8 5 吊笼自重 Kg 550 四、施工升降机基础设计
( ( 一) ) 基础概况
根据现场实际情况,物料提升机的基础布置在地下室顶板上,物料机距离结构边 300mm,需对地下室顶板进行顶托加固,采用 0.6m×0.6m 的钢管脚手架,步距 1.5m,立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10,并用木枋支撑在地下室顶板的底部 ( ( 二) ) 物料提升机基础设计
物料提升机性能参数: 井架自重:16.2/1.8×0.35=3.15(t) 井架配重、钢丝绳、卷扬机等:2.95(t) 吊笼自重:0.55(t) 工作荷载:1(t) 根据现场施工的情况,确定基础尺寸:3.6m×2.5m×0.2m 基础面标高为-0.30m,采用 C30 商品砼. 图:井架基础平面图
4
. 1 1 、地基承载力验算
(1)物料提升机基础荷载计算 计算数据: 基
础: G1=3.6×2.5×0.35×2.55=8.04(t) 井架自重: G2=22.8/1.9×0.35=3.4(t) 井架配重、钢丝绳、卷扬机等:
G3=2.95(t) 工作荷载、吊笼自重: G4=1.45(t) (2)物料提升机基础荷载 G: G=1.2×(G1+ G2 +G3) +1.4×G4 =1.2×(8.04+3.4+2.95) +1.4×1.45 =19.30(t) 每平方荷载:193KN/(3.5m*2.7m)=2020/m2 根据结构设计总说明 GS-01,本工程地下室顶板设计荷载为 10KN/m2 ,小于 2020/m 2 ,因此需在地下室顶板用钢管扣件进行回顶。计算书详见地下室顶板钢管顶托计算书。
经过受力分板,基础受力符合要求 (3)物料提升机基础水平力受力较小,不作抗拔力核算,故物料提升机基础安全。
5 2 2 、基础抗冲切承载力的验算
基底净反力 Pj=(35.02+2.95+0.8)×1.2/(3×2)= 16.53t/m2
基底冲切力计算 根据《建筑地基基础设计规范》(DBJ 15-31-2020)的规定,受冲切承载力应按下列公式验算: F l
≤ 0.7 β hp f t
a m
h 0
F l = Pj A l
a m =(a t +a b )/2 并满足式中 β hp ——受冲切承载力截面高度影响系数,因为 h 0 =350<800mm,β hp =1.0。
α
——系数,取α=1 β hs ——受剪切承载力截面高度影响系数,β hs =(800/h 0 )1/4 ,当 h0<800mm, 取 h 0 =800,则β hs =1 f t ——混凝土轴心抗拉强度设计值,C30 砼,f t =1.27N/mm2
h 0
——基础冲切破坏锥体的有效高度。h 0 =250mm a t
——冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长。a t =2.1m a b
——冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长。冲且破坏锥体的底面在 l 方向落在基础底面以内,取 ab=b+2h0=2.1+2×0.25=2.6m a m ——冲切破坏锥体最不利一侧计算长度。a m =(a t +a b )/2=(2.1+2.6)/2=2.35m p j ——相应荷载效应基本组合时基底单位面积净反力(扣除基础自重及其上覆土重)。
pj=12.88KN/m2
A l ——冲切破坏面外侧的部分基底面积。
A l =(2.8+3)×0.1/2=0.29m2
F l = Pj A l =11.07×0.29=3.21KN 0.7 β hp f t
a m
h 0 =0.7×1×1.27×103 ×2.35×0.25=522.29KN=52.2t F l <0.7 β hp f t a m h 0
6 3 3 、基础抗弯及配筋计算
按最少配筋率ρ min =0.15%A=0.15%×300×320201440mm2
则选φ12@2020As=1700mm2
五、基础施 工要求
1、混凝土基础板配双层双向φ12 钢筋,钢筋网格为 20202020 基础保护层为30mm。
2、采用 C30 砼浇筑基础,混凝土板表平面局部凹凸不大于 10mm。
3、应按施工现场电气技术要求加装接地装置。
4、基础承受最大压力不低于 560KN,基础下地面承受压力不小于 80kpa。地基土采用分层夯实。
5、预埋钢筋(2020 与基础内钢筋扎成一体,钢筋的位置必须按照使用说明书所示的尺寸设置。
6、基础埋件四个基准点水平度(水平高差)≤L×2/1000(L 为两点间的距离,单位为米),基础必须经过验收后方可安装架体。
六、地下室顶板钢管顶托计算书
1 1. . 模板支架参数
横向间距或排距(m):0.60;纵距(m):0.60;步距(m):1.50; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;模板支架搭设高度(m):4.00; 采用的钢管(mm):Φ48Χ3.5 ; 扣件连接方式:双扣件,取扣件抗滑承载力系数:0.80; 板底支撑连接方式:方木支撑;
2 2. . 荷载参数
模板与木板自重(kN/m2 ):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m 3 ):25.000; 施工均布荷载标准值(kN/m2 ):10.000;
3 3. . 楼板参数
钢筋级别:三级钢 HRB 400(2020SiV,2020SiNb,2020Ti);楼板混凝土强度等级:C35; 每层标准施工天数:8;每平米楼板截面的钢筋面积(mm2 ):360.000;
7 楼板的计算宽度(m):4.00;楼板的计算厚度(mm):600.00; 楼板的计算长度(m):4.50;施工平均温度(℃):15.000;
4 4. . 材料参数
面板采用胶合面板,厚度为 18mm。
面板弹性模量 E(N/mm2 ):9500;面板抗弯强度设计值(N/mm 2 ):13; 板底支撑采用方木; 木方弹性模量 E(N/mm2 ):9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm 2 ):13.000; 木方抗剪强度设计值(N/mm2 ):1.400;木方的间隔距离(mm):300.000; 木方的截面宽度(mm):60.00;木方的截面高度(mm):80.00; 托梁材料为:12.6 号槽钢;
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图 2
楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算: :
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度,取单位宽度 1m 的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: W = 100×1.82 /6 = 54 cm 3 ; I = 100×1.83 /12 = 48.6 cm 4 ; 模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图 1 1 、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m): q 1
= 25×0.6×1+0.35×1 = 15.35 kN/m; (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN): q 2
= 10×1= 10 kN/m; 2 2 、强度计算
9 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
其中:q=1.2×15.35+1.4×10= 32.42kN/m 最大弯矩 M=0.1×32.42×0.32 =
0.292 kN·m; 面板最大应力计算值
σ= 291780/54000 = 5.403 N/mm 2 ; 面板的抗弯强度设计值
[f]=13 N/mm2 ; 面板的最大应力计算值为 5.403 N/mm2
小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2 ,满足要求!
3 3 、挠度计算
挠度计算公式为
其中 q = 15.35kN/m 面板最大挠度计算值 v = 0.677×15.35×3004 /(100×9500×2560000)=0.035 mm;
面板最大允许挠度
[V]=300/ 250=1.2 mm;
面板的最大挠度计算值 0.035 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算: :
方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: W=6×8×8/6 = 64 cm3 ; I=6×8×8×8/12 = 256 cm4 ;
10
方木楞计算简图 1 1. . 荷载的计算: :
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m): q 1 = 25×0.3×0.6 = 4.5 kN/m;
(2)模板的自重线荷载(kN/m): q 2 = 0.35×0.3 = 0.105 kN/m ;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN): p 1
= (10 + 2)×0.6×0.3 = 2.16 kN;
2 2. . 强度验算: :
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
均布荷载
q =
1.2 × (q 1
+
q 2 ) = 1.2×(4.5 + 0.105) = 5.526 kN/m; 集中荷载
p = 1.4×2.16=3.024 kN; 最大弯距
M = Pl/4 + ql2 /8 = 3.024×0.6 /4 + 5.526×0.6 2 /8 = 0.702 kN; 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 3.024/2 +5.526×0.6/2 = 3.17 kN ; 方木最大应力计算值
σ= M /W = 0.702Χ10 6 /64000 = 10.973 N/mm 2 ; 方木的抗弯强度设计值
[f]=13.0 N/mm2 ;
方木的最大应力计算值为 10.973 N/mm2
小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2 ,满足要求!
3 3. . 抗剪验算: :
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
11 其中最大剪力: Q = 5.526×0.6/2+3.024/2 = 3.17 kN; 方木受剪应力计算值 T = 3 ×3.17×103 /(2 ×60×80) = 0.991 N/mm 2 ; 方木抗剪强度设计值 [T] = 1.4 N/mm2 ;
方木的受剪应力计算值 0.991 N/mm2
小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2 ,满足要求!
4 4. . 挠度验算: :
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:
均布荷载
q = q 1
+ q 2
= 4.605 kN/m; 集中荷载
p = 2.16 kN; 最大挠度计算值
V= 5×4.605×6004
/(384×9500×2560000) +2160×6003
/( 48×9500×2560000)
= 0.719 mm; 最大允许挠度
[V]=600/ 250=2.4 mm;
方木的最大挠度计算值 0.719 mm 小于 方木的最大允许挠度 2.4 mm,满足要求!
四、托梁材料计算: :
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算; 托梁采用:12.6 号槽钢; W=62.137 cm3 ; I=391.466 cm4 ; 集中荷载 P 取纵向板底支撑传递力,P = 5.526×0.6 + 3.024 = 6.34 kN;
托梁计算简图
12
托梁计算弯矩图(kN.m)
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩 M max
= 0.666 kN.m ; 最大变形 V max
= 0.019 mm ; 最大支座力 Q max
= 13.631 kN ; 最大应力 σ= 665784.824/62137 = 10.715 N/mm 2 ; 托梁的抗压强度设计值 [f]=2020N/mm2 ;
托梁的最大应力计算值 10.715 N/mm2
小于 托梁的抗压强度设计值 2020N/mm2 ,满足要求!
13 托梁的最大挠度为 0.019mm 小于 600/150 与 10 mm,满足要求!
五、模板支架立杆荷载标准值( ( 轴力 ):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容: (1)脚手架的自重(kN): N G1
= 0.129×4 = 0.516 kN;
(2)模板的自重(kN): N G2
= 0.35×0.6×0.6 = 0.126 kN;
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN): N G3
= 25×0.6×0.6×0.6 = 5.4 kN;
静荷载标准值 N G
= N G1 +N G2 +N G3
= 6.042 kN;
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值 N Q
= (10+2 ) ×0.6×0.6 = 4.32 kN;
3.立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2N G
+ 1.4N Q
= 13.299 kN;
六、立杆的稳定性计算: :
立杆的稳定性计算公式
其中
N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) :N = 13.299 kN;
σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 L o /i 查表得到;
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) :i = 1.58 cm;
A ---- 立杆净截面面积(cm2 ):A = 4.89 cm 2 ;
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3 ):W=5.08 cm 3 ;
σ-------- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2 );
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =2020N/mm2 ;
L 0 ---- 计算长度 (m);
14 如果完全参照《扣件式规...
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