160m大跨度连续钢结构施工组织设计

时间：2020-12-14 15:06:21 来源：蒲公英阅读网 本文已影响人

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　 赵氏河特大桥主跨 160m m 连续刚构施工组织设计

　一、工程概况

　( ( 一) ) 简介

　赵氏河特大桥跨赵氏河 90+160×4+90m 预应力混凝土连续梁,一联全长82020桥梁双幅总宽为34.5米,单幅宽17.25米,0.5米(防护栏)＋15.25米(行车道)＋3.0(防护栏)＋15.25 米(行车道)＋0.5 米(防护栏)。

　单幅桥面总宽 16.9m,梁部截面为单箱双室、变截面结构,箱底外宽 11.4m；中支点处梁高 10m,梁端及跨中梁高 3.5m。顶板厚 30~50cm,腹板厚从 45cm 变化到 80cm,底板厚从 30cm 变化至 12020。箱梁采用三向预应力体系,梁部采用C50 聚丙烯纤维混凝土。

　主梁采用挂蓝悬臂现浇法施工。各单“T”除 0 号块外分为 22 对梁端,其纵向分段长度为 5×2.5m+5×3m+6×3.5m+6×4m,对于边跨梁,增加了一段(4m)不对称段施工。0#块总长 13m,中跨、边跨合拢段长度均为 2m,边跨现浇段为4.6m。悬臂现浇梁段最大重量为 228 吨,挂篮自重按 12020 虑。

　桥面铺装层为 10cm 厚的沥青混凝土+8cm 厚的 C40 混凝土,混凝土铺装内掺加聚丙烯纤维。桥面横坡为双向 2%,由箱梁顶面形成,箱梁底板横向保持水平。

　赵氏河特大桥主跨160m连续梁基本数据统计表

　表1 中心里程

　结构形式

　立交形式

　悬臂浇注段数

　最大节段长度

　砼标号

　K58+725 90+160×4+90m 跨赵氏河 22段 400cm C50 ( ( 二) ) 工程特点

　1、技术含量高,施工复杂 赵氏河特大桥连续梁为单箱双室结构,采用三项预应力体系,聚丙烯纤维混凝土,最大跨度为160m,技术含量高,施工过程控制困难。

　 2、施工安全要求高 160m连续梁由于墩高均在86m以上,施工时,对于安全及安全防护要求高,时刻监督检查施工中存在的安全隐患。

　二、施工计划安排

　(一)总体施工计划安排

　赵氏河特大桥 90+160×4+90m 连续梁 2020 年 11 月 1 日开始施工,到 2020年 03 月 31 日结束(包括底板张拉完成),计划 13 月的时间。

　(二)各主要分项工程施工计划安排表

　 表 2

　 墩身 0#块 上挂蓝、预压 1、2块段 3-23 块段 合拢段 实际施工工作日(日) 备注 7#-6#悬灌 (2020.2.2020) 50 15 20 168+15(多一个块段) 2020011.2.28) 288 2020.12 月不施工合拢段,2020年 1 月施工 8#-7#悬灌 (2020.2.2020) 50 15 20 21*8=168 2020011.1.20) 273 2020.12 月不施工合拢段,2020年 1 月施工 9#-8#悬灌 (2020.2.2020) 50 15 20 168 2020010.10.30) 273

　 9#-10#悬灌 (2020.2.2020) 20 15 20 168 2020010.10.2020)按 9-8 日期 243

　 10#-11#悬灌 (2020.2.2020) 50 15 20 168 2020011.1.20) 273 2020.12 月不施工合拢段,2020年 1 月施工 11#-12#悬灌 (2020.2.2020) 50 15 20 168+15(多一个块段) 2020011.2.28)

　 2020.12 月不施工合拢段,2020年 1 月施工 三、总体施工方案

　该连续梁的主要施工工序和关键技术包括:0#梁段支架的设计与搭设、0#梁段混凝土浇筑施工、挂篮设计拼装、连续梁悬臂灌注、合拢段施工、预应力施工、边孔现浇段施工、边孔不均衡段施工。该连续梁的总体施工方案为: 主墩施工完成后在墩顶上搭设型钢托架,支护 0#梁段模板、绑扎钢筋,将

　 0#梁段混凝土两次性浇注成型。

　连续刚构悬臂施工采用菱形挂篮在每个 T 构两端对称悬臂浇注各梁端,利用塔吊进行挂蓝安装。施工程序为:采用 10 对、2020 蓝同时施工 10 个 T 构,施工及合拢次序完全按设计给定的程序进行。

　合拢段直接采用挂篮底模平台和内外模板施工。边跨现浇梁段在边墩墩顶托架上施工。

　混凝土由拌合站集中拌和,采用混凝土运输车运输,输送泵(车)灌注砼。

　为确保箱梁合拢误差符合规范要求和成桥后的线型,在箱梁灌注过程中,将影响箱梁挠度的各因素变化信息及时向设计单位、监控单位反馈,并与设计单位及监控单位密切合作,共同完成箱梁线形控制。

　见《赵氏河特大桥90+160×4+90m连续梁总体施工工序图》 。

　三、各主要分项工程施工工艺

　赵氏河特大桥主桥为六跨预应力砼连续刚构,其跨径组合为 90m+160×4m+90m。主梁采用单箱双室截面,箱顶板宽 16.9m,底板宽 11.4m。箱梁 0 号块段长 13m,根部断面高 10m,纵桥向悬伸长度 1m。在墩顶范围内,箱梁腹板厚80cm,顶板厚 50cm,底板厚 12020。

　全桥共计 10 个 0 号梁段,单个 0 号梁段砼数量为 739.4m3,重量 1922.4t。

　1 1 、 施工方案概述

　0#段为箱梁与墩身连接的隅节点,截面内力最大且受力复杂。0#梁段是在墩顶托架上进行,是本桥施工的关键工序,具有块段长、梁高、壁薄、管道密集的特点。施工过程中必须以确保质量、重视安全、缜密安排、精心施工为原则。必须保证支架安全、混凝土浇注、预应力管道安装等关键工序的施工质量。

　 0 号梁段拟采用托架法进行现浇施工。由于 0 号梁段是墩身与箱梁连接的关键部位,具有断面高、砼体积大、钢筋及预应力管道密集等特点,为保证砼浇筑质量和减轻支架负荷,竖向分为两次浇筑,第一层砼浇筑高度为 3.5m,第二次即顶层砼浇筑高度为 6.5m。

　砼施工采用在墩顶预埋牛腿支架(简称主托架)进行,外侧模直接采用定型钢模板借助墩顶预埋牛腿支架进行施工。0 号块段内箱顶板采用满堂支架浇筑,悬伸段顶板采用挂篮内模架施工。

　施工顺序为:安装正面、侧面鹰架→安装 0#段底模→预压→分片吊装 0#段外侧模板、安装底板和腹板钢筋→安装 0#段竖向预应力钢筋→安装内模板→绑扎顶板钢筋和横向预应力筋→安装纵向预应力管道→搭设砼灌注工作平台→灌注砼→养生→拆模。

　 施工准备工作测量放样0＃块托架、底模板安装底板、腹板钢筋骨架、预应力安装钢筋检查材料检验托架预压内模板安装模板及保护层检查第一次砼浇注 砼运输 砼拌和材质检验制作试件砼养生及内模板拆除、凿毛结构成品检验0#块施工工艺框图钢筋加工钢筋骨架安装检查模板制作模板检查模板拼装整理本墩全部施工记录交监理签认外模板安装腹板钢筋及预应力束安装内模及内箱支架以及顶板模板安装顶板钢筋及预应力束施工钢筋及预应力束检查第二次砼浇注砼养生及支架内模板拆除

　 2 2 、施工准备

　(1)、技术准备 我部试验室已经选配出合适的混凝土配合比和预应力水泥浆配合比: 混凝土配合比: 施工单位 XTK-S1(赵)搅拌站 要求坍落度(mm) 140-160 强度等级(Mpa) 50 水泥品种及标号 盾石P.O52.5R 结构部位 连续钢构 砂子规格 中砂(南立节) 石子规格 5-2020m) 外加剂

　 名称 山西凯迪(KDSP-1) 材料名称 水泥 砂 碎石(鑫宇) 水 外加剂 (液体) 掺合料 5-10mm 10-2020

　 理论配合比(Kg/m³) 485

　615

　478

　717

　155

　6.305

　/ 材料含水量(%) / 3.3% 0.3%

　 /

　 / 施工配合比(Kg/m³) 495

　635

　479

　719

　132

　6.305

　/ 每盘用量(Kg) 495

　635

　479

　719

　132

　6.305

　/ 对连续刚构施工图进行了认真复核,对存在的问题对设计院进行了咨询解决,对刚构所需设备的选型进行详细论证与选择,确保施工过程能满足需要,且是最经济的选型,对配合比进行详细论证,在保证强度的情况下确保成本降低；对所有施工人员进行技术交底和技术培训,确保施工人员能熟练掌握 0#块施工技术与施工要点,能掌握相关技术规范,管理人员能熟悉图纸,有效指挥施工生产。

　(2)、材料准备 我部在施工前进行了托架和 0#块外模板的设计,托架由于加工简单,我部在施工现场进行了加工；0#块模板委外加工,在现场进行组装。

　在实验室选出配合比后,物资部及时将所需沙石水泥等材料贮备到位,并进行了检测；10 月 25 日前将所需钢材贮备到位并完成对原材料的检测。所需材料详见“0 0# # 块施工材料汇总表”。

　0 0# # 块施工材料汇总表

　序号 名称 规格 单位 数量 状态 备注 1 0#块外模

　套 10 良好 新加工 2 0#块托架

　套 10 良好 新加工

　 3 其余钢模板 3015 平方米 20200 良好 新制 4 碎石 5~19

　 5 水泥 P052.5

　 6 砂 中砂

　 7 外加剂

　8 钢筋

　9 波纹管

　10 精扎螺纹钢筋

　11 钢绞线

　(3)、设备准备 依据连续刚构的施工需要,我部将所需设备及时购买或从其他工地调入,以满足施工需要。所需设备详见“0 0# # 块施工设备汇总表”。

　0 0# # 块施工设备汇总表

　序号 名称 规格 单位 数量 状态 备注 1 电梯

　台 5 良好

　2 塔吊 TC5013B 台 5 良好

　3 千斤顶

　台 4 良好 横向 4 千斤顶

　台 4

　竖向 5 千斤顶

　台 4

　纵向 6 油泵

　台 12

　 7 砼输送泵 三一 台 6

　 8 振动器 50 型 台 90

　 9 拌合站

　座 3

　 10 波纹管卷制机

　台 3

　 11 高压水泵

　个 10

　 12 真空泵

　台 10

　 13 压浆机

　台 10

　 14 电焊机

　台 50

　 15 吊车 QY25 辆 2

　 (4)、人员准备 在施工前,项目部通过队伍的选择,选择了公司内部有经验的队伍,该队伍具有连续刚构的施工经验。一线工人具有很强的施工经验,具体人员如下表: 0 0# # 块施工人员统计表

　序号 工种 数量(名) 备注 1 电焊工 80

　2 钢筋工 150

　3 模板工 100

　4 混凝土工 80

　5 预应力工 40

　6 混凝土输送泵操作手 9

　7 塔吊操作手 10

　8 电梯操作手 10

　9 普工 60

　10 勤杂工 50

　11 合计 589

　3 3 、支架布置

　(1)、内部膺架:在墩顶砼内设置刚牛腿,牛腿上安装纵横梁和模架,模架铺设模板,并在封顶砼内设置吊环,用以拆除膺架。

　(2)、外部膺架:外部膺架主要包括正面膺架和侧面膺架。正面膺架主要承担 0#梁段悬臂部分的混凝土及其他荷载的自重。侧面膺架主要承担桁架以及其他活载的重量。膺架是由在墩顶墩身预埋螺栓套组焊的预埋件,安装型钢

　 加工的三角架组成,三角架与螺栓套采用 M27(8.8 级)高强螺栓连接,工程完后直接卸掉螺栓,并用砂浆抹平即可。外部膺架用型钢作分配梁,承受施工时的荷载。

　(3)、支架的预压 ①预压的目的 支架预压的目的是消除非弹性变形和测定弹性变形量,为确定立模标高提供参数。采用预应力体系在模架、模板组装就位前对支架进行完全模拟施工状态下的荷载加载试验。

　具体方法为根据支架结构和需要的吨位情况布置施力位置,在支架顶面的四角、中心、千斤顶附近的分配梁顶面及分配梁的跨中等具代表性的位置布设观测点,承台施工时在承台内预埋锚板作为持力点,通过预应力钢绞线和支架顶面千斤顶及传力分配装置实现对支架预压。该试验方法不同于起重机械:因为其荷载是顺序逐加的、且观测时间(或卸载时间)长达 24 小时。

　②底模板设计完成后,设置观测点制定表格,并测量记录。

　③加载前的检查 检查金属结构有无变形,各焊缝检测满足设计规范的要求。

　检查牛腿鹰架与桥墩间的螺栓锚固是否牢固。

　完全模拟浇注状态进行全面检查,全面检查合格后方能进行加载工作。

　④加载 在两梁端范围内按荷载分布示意图计算出每个布点的加载荷载值。加载至箱梁施工荷载状态的 12020 进行测量记录,观察支架的受力的情况。1 小时观测一次,12 小时观测一次,24 小时再测量观察一次。

　⑤加载过程中应注意的问题

　 对各个压重载荷必须认真计算和记录,由专人负责。

　所有压重所用的预应力材料提前准备至方便起吊运输的地方。

　在加载过程中,要求详细记录加载时间、吨位及位置,要及时通知测量组作现场跟踪观测。未经观测不能进行下一级荷载。每完成一级加载应暂停一段时间,进行观测,并对牛腿鹰架进行检查,发现异常情况应及时停止加载,及时分析,采取相应措施。如果实测值与理论值相差太大应分析原因后再确定下一步方案。

　加载全过程中,要统一组织,统一指挥,要有专业技术人员及负责人在现场协调。

　每加载一级都要测试所有标记点的数据。如发现局部变形过大时停止加载,对体系进行补强后方可继续加载。卸载时每级卸载均待观察完成后,做好记录后再卸至下一级荷载,测量记录牛腿鹰架的弹性恢复情况。所有测量记录资料要求当天上报试验指导小组,现场发现异常问题要及时汇报。

　(4)、在墩身上预埋型钢托架,并进行预压,然后铺设 0#梁段底模。托架布置见下图:

　图 0#段施工支架布置示意图 支架检算: ( ( 一) ) 、设计依据

　 1、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 2、《钢结构设计规范》 3、《公路桥涵施工技术规范》 4、《路桥施工计算手册》 5、公路施工手册《桥涵》 ( ( 二) ) 、荷载统计

　1 1 、对于双肢外侧每侧悬臂 1 1m m 的施工载荷统计

　表 表 1 1

　荷载统计表

　序号

　荷载类别 荷载大小 备 注 1 钢横梁、模板等自重 22020 按实际重量计算 2 新浇钢筋混凝土容重 1380kn 按 26 kn/m3 计 3

　施工人员、施工料具运输、堆放荷载

　28.5 kn

　按 2.5kPa 计

　4

　倾倒混凝土产生的冲击荷载

　68．4 kn

　按 6.0kPa 计

　5 振捣混凝土产生的荷载 23 kn 按 2.0kPa 计 荷载计算及效应组合

　表 表 2 2

　荷载计算表

　序号 荷载类别 荷载大小 分项系数 γ1 调整后 荷载大小 1 钢横梁、模板等自重 22020n 1.2 264kn 2 新浇钢筋砼自重 1380kn 1.2 1656 kn 3 施工人员及施工机具运输或堆放的荷载 28.5kn 1.4 39.9 kn 4 倾倒砼时产生的竖向荷载 68.4 kn 1.4 95.8 kn 5 振倒砼时产生的竖向荷载 23 kn 1.4 32.2 kn 合

　计

　 2020.9 kn

　2 2 、双肢外侧每侧悬臂 1 1m m 施工承重托架计 算

　主纵梁跨度 1m,上下预埋件高差按 1.5m 设置,斜杆长度为 1.80m。经试算,主纵梁采用 2 匚 22a,斜腿采用 2 匚 22a。

　o#段施工时主托架所受的荷载为2020.9kn,在施工时考虑6片主托架受力,则每片主托架承受的平均荷载为: F=2020.9/6=348KN 经受力分析可知:F1=F2=F/2=174KN 预埋件所受拉力为

　F2=f2=174KN Fl=f2/tanα=174/(1.5/1)=116KN N= f2/sinα=174/(1.5/1.8)=20208KN

　 2 2. .1 1 、对预埋件 1 1 验算

　?正面图 侧面图预埋件1图[22槽钢 预埋件 1 采用 12 个 M27(8.8 级)高强螺栓连接,则有螺栓为承拉、承压、抗剪高强螺栓,则有 1 个高强螺栓的承拉、承压、抗剪承载力设计值为: M27 高强螺栓的设计预拉力 P=2020N 0.8 0.8 205 164btN p KN    

　2 2271 250 143066.25 143.074 4b bv v vdN n f N KN         

　27 20 590 318600 318.6b bc cN d t f N KN       受力最大的“1 1 ”号螺 栓所受力为

　12 2 21348 1 0.15458 0.8 1643 3 (0.05 0.15 )tiM yN KN P KNm y         1174 318.6/ 14.5 265.5 (12 1.2bv cN F n KN N KN       满足）

　2 22 214.5 580.368 1( )143.07 164v tb bv tN NN N                       满足

　连接抗滑移验算: “1”螺栓按摩擦型设计的抗剪承载力设计值为 0.9 ( 1.25 ) 0.9 1 0.35 (205 1.25 58) 41.73bv f tN n P N KN          

　 1174/ 14.5 1.3 1.3 41.73 54.25 (12bv vN F n KN N KN        满足）

　 对预埋件钢板与 2 匚 22a 之间的焊缝进行检算 2 匚 22a 槽钢与钢板的焊缝长度为 C=22+7.7×2=37.4cm 则焊缝的抗拉力为 fh=8×37.4=299.2KN 2 2. .2 2 、对预埋件 2 2 验算

　预埋件2图侧面图 正面图 预埋件 2 采用 12 个 M27(8.8 级)高强螺栓连接,则有螺栓为承压、抗剪高强螺栓,则有 1 个高强螺栓的承压、抗剪承载力设计值为: M27 高强螺栓的设计预拉力 P=2020N 2 2271 250 143066.25 143.074 4b bv v vdN n f N KN         

　27 20 590 318600 318.6b bc cN d t f N KN       抗滑移验算: “1”螺栓按摩擦型设计的抗剪承载力设计值为 0.9 0.9 1 0.35 205 64.58bv fN n P KN       

　 1174/ 14.5 1.3 1.3 64.58 83.95 (12bv vN F n KN N KN        满足）

　 2 2. .3 3 、牛腿鹰架主纵梁验算( (2 2 匚 匚 22 a)

　δ 挠度检算

　在进行受力分析时,把主纵梁的两个交点看成是两个铰接的点,因此可以分析出在杆的中部是变形最大的位置；L=1/2=0.5m,槽钢的弹性模量E=2020109 Pa；I=2×2390=4780cm 4 =4.78×10 -5

　m 4

　最大弯矩为 Mmax=ql2 /8=48KN.m 构件抗弯截面系数 Wx=2×218=436cm3

　抗弯应力σ=Mmax/Wx=110MPa<[140MPa],满足要求。

　挠度变形: f 中 ＝5qL4 /384EI

　 ＝348×103 ×1 4 ×5/(384×2.0×10 11 ×4.78×10 -5 ) ＝0.00047m＝0.47mm [f]＝a/400＝1/400＝2.5mm f f 中 <[f], , 因此符合要求。

　2 2. .4 4 、斜柱验算( (2 2 匚 匚 22 a)

　截面性质: :

　2 匚 22a 槽钢的惯性矩 I 1 =2390×2=4780cm4 ; 2 匚 22a 槽钢的惯性半径:i 1 =8.67cm; 支架最大临界力和抗压应力的计算

　计算槽钢柔度:因槽钢下部与墩身预埋件进行匹配锚固,上部利用联结系进 行 约 束 , 近 似 的 化 为 铰 接 , 取 长 度 系 数 1   ,L=180cm, 则 λ = μ

　 L/i=180/8.67=20206

　工字钢的临界柔度为 55p  ,λ< 55p 

　即槽钢的柔度小于临界柔度最高界限值p ,可以利用临界应力公式计算槽钢的临界力。

　2 匚 22a 槽钢的临界荷载: 利用抛物线公式计算槽钢的临界力,槽钢的弹性模量 E=2020109Pa；σcr=215N/mm2,

　2 匚 22a 槽钢的临界 Fcr=σ cr .S=215×31.846×2×102=1369378N=1369KN> N=20208KN,满足要求。

　斜杆抗压应力的计算: :

　最大反力:N=20208KN 采用 2[22a 槽钢:面积 A=2×31.846=63.7cm2 , 受压应力为:б=20208 kN/63.7cm2 =32.8MPa<140 MPa(容许应力),满足要求。

　支架的变形计算

　三角支架全部锚固在墩身预埋件上,不考虑变形。墩身近似的认为是不变形的刚体。

　因三角架的顶部直接安装主承重梁和分配梁,全部为刚性联结。所以在混凝土的浇注过程中,只考虑三角架的弹性变形即可； 利用胡克定律NLlEA 来计算斜杆的弹性变形,由斜杆承担的荷载为20208kn；弹性模量 E=2020109Pa；长度 L=1.8m； △l=20208×103×1.8/(2020109×63.692×10-4 )=0.30mm

　 2 2 、5 5 、两肢中间的构件检算及连接

　牛腿鹰架1 133I45工字钢 ( (1 1) )\ \ 两肢中间 5 5m m 范围的总荷载: :

　混凝土总重 223.1m3,模板重量为 2020G=混凝土总重+模板重量=223.1*2.6+202000.06t 施工考虑采用I45工字钢做主承重梁,在底板处分布14根4.9m长的钢梁,则有: 每根钢梁承重 G1=G/14=42.85t ( (2 2) )\ \ 每根钢梁的挠度变形

　在进行受力分析时,把主纵梁的两个交点看成是两个刚性连接的点,因此可以分析出在杆的中部是变形最大的位置；工字钢的弹性模量 E=2020109 Pa；I=322020m4 =3.22×10 -4

　m 4 ,q=10G1/4.9=87.45KN/m 抗弯应力:

　 最大弯矩为 Mmax=ql2 /12=175KN.m 构件抗弯截面系数 Wx=1430cm3

　抗弯应力σ=Mmax/Wx=122.4MPa<[140MPa],满足要求。

　挠度变形: f 中＝5qL4 /384EI

　 ＝87.45×103 ×4.9 4 ×5/(384×2.0×10 11 ×3.22×10 -4 ) ＝0.01019m＝1.02cm<[f]＝a/400＝4.9/400＝1.23cm f f 中 <[f], , 符合要求。

　(3) 对预埋件检算

　 A\预埋件钢板受力为纯剪切力,则有: 每条焊缝长度为 35cm,共有焊缝为 6 条,焊缝的抗剪切力为 8KN(经验值) F jj =8×35×6=1680KN>G1/2=500KN,满足要求。

　B\预埋件钢筋的抗剪力: 预埋件有φ28 钢筋 12 根,则有每根钢筋的抗剪力为 单根钢筋的截面面积 S=3.14×142=615.44mm2 F jm =fv.S=110×615.44=67698.4N=67.7KN> F jj /12=41.7KN,满足要求。

　(4) 构件之间的连接

　1)两肢中间把牛腿焊接完成。

　2)安装垫梁和 I45 承重梁 在承重梁安装时,注意首先把承重梁的一端与对应的墩顶预埋件焊接牢

　 固,另外一端放在对应的牛腿上。等到一天的中最低的气温(变形最小),把自由端与对应的墩顶预埋件焊接牢固,完成墩顶的锁定和承重梁的安装。

　4 4 、模板组装

　0#梁段在支架上进行现浇施工,按照结构尺寸要求控制顶面分配梁的标高,地面分段拼装模板和模架,利用塔吊吊装,精确测量定位后进行锁定。模架、模板组装应对支架进行模拟加载试验,完全模拟施工状态下的荷载情况,测定其弹性变形和非弹性变形,并将该值计入预拱度值之内,以确保 0# 段标高符合设计要求。

　外模采用定型钢模板,模板的结构材料采用面板厚度为 6mm 的钢板,肋板为[8cm 的槽钢；模板外部利用模架加固,模架间距为 0.8m 左右,模架之间采用∠75 的角钢进行连接。

　模板加工完成后,运输至现场。模板纵向按六段进行划分,利用塔吊将模板单片吊装(2.25m 一个施工单元)安装至设计位置后,精确测量定位后进行型钢焊接锁定。侧模架顶部加横联,使模板整体固结,并形成施工操作平台。

　底模和内模利用现场的周转模板,并利用内模架和横向支撑进行加固,内模倒角另加工定型模板。

　外模吊装时要注意以下几点: (1)、外模板在拼装后,用汽车吊吊至塔吊可以起吊位置处,吊装顺序为先吊装靠近塔吊对面中间模板,再吊装塔吊最近模板,然后吊装两侧模板,要对称吊装。

　(2)、每吊装一块模板必须进行加固,再吊装对面的模板,在加固到位后,及时将对面两块模板用拉筋及型钢(I30 工字钢)对拉并对撑,在吊装完中间 2块模板后,及时进行测量定位,要求将中间模板定位准确,偏差标准要高于规范要求的 10mm,便于两侧的模板轴线的调整。

　(3)、在吊装前,将模板标高线画在模板上,便于标高的控制,防止吊装后

　 标高难以调整,可以相对于设计低 10mm。

　(4)、在模板安装完成后,及时检查模板的轴线偏位是否超规范,加固是否牢固,检查完成后,再次进行加固,将模板与托架等及时焊接到位。

　(5)、在安装钢筋前要将模板清理干净,并涂刷模板漆或其他脱模剂,禁止采用油脂类替代脱模剂,我部采用高性能模板漆作为脱模剂。

　5 5 、钢筋的绑扎顺序

　施工时墩身钢筋伸入梁体内腹板、横隔墙,在绑扎钢筋时,应搭设脚手架并按程序绑扎。纵向预应力管道用网片进行固定,定位网片安装与钢筋绑扎按顺序进行。其顺序为:加工钢筋吊装骨架→制作钢筋堆放平台→墩顶测量放线→吊装钢筋→顺序绑扎底板钢筋及安装底板混凝土散热管→绑横隔板钢筋→绑扎腹板钢筋、及预应力波纹管→立内模板→绑扎顶板钢筋 、横纵向波纹管。

　0#梁段箱梁纵、横、竖向三向预应力。

　纵向预应力管道全部采用塑料波纹管,利用定位网片固定。一般定位网片的间距为 50cm,平弯、竖弯段及箱梁底轮廓变化应适当加密,以保证施工过程中钢束位置不发生移动或变形。

　竖向、横向预应力管道利用钢筋骨架及钢筋定位网片进行固定,当预应力与普通钢筋相干扰时,可适当移动普通钢筋,保证预应力筋的定位准确。

　梁部竖向预应力总体安装见下图示意:

　图

　梁部竖向预应力安装示意图

　钢筋在钢筋加工厂进行集中加工成半成品,由塔吊吊至模板内进行安装到位,钢筋加工必须符合规范及管理处、总监办等部门的精细化管理规定。钢筋安装要注意以下几点: (1)、钢筋安装前,必须在加工厂进行半成品的检查,合格后再进行下步工作。

　(2)、钢筋安装前,在模板上放样到位,防止钢筋间距偏差不符合要求。

　(3)、钢筋与预应力钢筋(管道)、预埋件等相互冲突时,将普通钢筋适当移动位置,严禁截断或减少钢筋数量。

　(4)、在立模前检查钢筋保护层垫块数量数否按照 4 个/m2 布置,垫块绑扎是否牢固,保护层厚度是否符合要求等,如有偏差,及时进行调整。

　6 6 、混凝土的拌制和运输

　混凝土采用现场拌合,对其要求是:采用 5～19mm 连续级配的碎石和含泥量低于 1%的中粗砂,通过掺加高效减水剂,制成塌落度 18～2020 的混凝土,并

　 根据不同的灌注部位和气温情况及时进行调整坍落度,初凝时间为 6~7 小时。

　(1)在混凝土拌和前,试验员严格按照施工配料单进行材料、搅拌时间数据的输入、控制,对电脑数据的真实性和可靠性负责；在每次开拌之始,试验员和拌和站司机应注意监视和检测 前 2～3 盘混凝土的和易性。如有异常,应立即分析情况并处置,直至拌和物的和易性符合要求,方可持续生产。当施工配合比调整后,亦应注意开拌时的监视与检测工作；试验员负责拌和站混凝土的和易性检测并作好记录,和易性包括坍落度、坍落流动度、含气量和温度。

　(2)、质检员 对拌和站的原材料的日常储存要定时检查,发现问题要及时和现场相关人员协同处理并向站长报告；严格检查作业队伍对技术交底的执行情况,发现问题及时解决,必要时责令其返工,并向上反应出现的问题,做好相关的资料。

　(3)、混凝土运输车司机 混凝土运输车司机应根据拌和站调度的统一安排,负责将混凝土在规定时间内安全运至使用地点；当因混凝土质量不合格拒绝接受时,司机应要求工地调度及时和拌和站调度取得联系,按照拌和站调度指令进行处理；运输车进场前,主动进行清洗作业,杜绝将污染物带进拌和站；严禁擅自加水,严禁混凝土被拒收后又“转圈回来”的现象。

　(4)、混凝土到达现场后,技术人员和质检人员要提前对混凝土进行检查并检测混凝土的塌落度；如发现混凝土有问题,迅速联系工地实验室对拌合站混凝土进行调整。

　7 7 、混凝土灌注

　施工现场采用 3 套地泵输送到浇筑位置(1 台地泵备用)。砼浇筑次序:先浇筑底板,再浇筑腹板和顶板,从两肢中间向两侧推进。在混凝土浇筑到腹板2/3 位置处停止浇筑,初凝的砼采用塑料薄膜和土工布覆盖养生,要保持表面湿润,同时对底板内的散热管进行通水循环,其散热管布置图如下:

　进水口出水口

　待砼强度达到 100%后方可进行二次混凝土浇筑。0＃块钢筋、钢绞线密集,砼浇注高度大,为保证成型的质量,局部地方的蜂窝、麻面、欠振情况,需要采取以下措施:

　(1)、优化施工配合比,增加砼的流动性、和易性,以提高砼的可灌注性；减少水泥用量,运用高效缓凝减水剂,以延长砼的凝固时间、减少砼总发热量,确保砼浇筑在初凝前完成。

　(2)、在浇注砼前,在两侧腹板(内模)距底板砼顶面 3m、5.5m 高度处,开30×30cm 窗口,水平间距为 2m,作为泵送砼软管的入口、施工人员进入腹板内和施工观察窗口。在浇注砼时通过观察孔观察砼的振捣情况；在砼快浇注到观察孔时,用小钢模封闭加固。严格控制各天窗处泵管泵送砼的方量,一个天窗只负责本入口周围 1ｍ内的砼输送,禁止从一个窗口多泵砼使其流动至另一个天窗范围或采用振动捧拖赶砼。

　(3)、严格控制砼施工配合比和入模坍落度,确保砼入模质量；严格控制砼的入模水平分层厚度,确保砼对称浇筑、顶面均匀同步上升:水平分层厚度确定为 40ｃｍ,该高度内砼经旁观技术人员确定振捣合格后,方可进行下一层砼的泵送。水平分层厚度确定采用带刻度的竹杆从上口往下探测方式确定。为此还应增加探照照明设施,至始至终,均应保证足够的光线以保证检测观察

　 顺利进行。

　(4)、在砼浇注时,采用 3 套输送泵(备用 1 套)把混凝土泵送到 0#段位置,然后同时对混凝土进行浇注,以确保浇注过程中砼的对称浇注；施工底板部分的砼时,注意在腹板与底板结合部位要振捣细致,此处钢筋密集,竖向预应力筋注浆波纹管集中于此,振捣时不要碰触竖向预应力筋及其注浆管,且防止过振、漏振现象。

　(5)、浇筑底板到距设计标高还差 10cm 后,紧接着浇筑腹板部分的砼。腹板部分的砼从腹板顶口浇入,用插入式振捣器振捣。由于砼具有流动性,会有部分砼从腹板底口流入底板,所以,振捣腹板上部的砼时,要注意控制插入深度和振捣时间,适当让部分腹板砼流入底板内,以补充底板砼至设计厚度,并要保证腹板内每个部分都被振捣密实。流入底板的砼由人工摊平,并用平板振捣器加以振捣,使底板厚度达到设计要求的厚度。腹板砼高出底板砼 1.5～2m后,腹板内振捣砼时,基本上不会再流入底板。振捣砼时注意不要将振动棒碰触钢模板,以免震动模板,引起腹板砼过多的流入底板。

　(6)、顶板和腹板处预应力波纹管密集,振捣时要防止漏振、欠振,在钢筋、预应力管道密集地方采用棒头较小的振动棒和在外模外侧安放平板振动器振捣来确保混凝土的密实,振捣时不要挤压波纹管避免波纹管变形、漏浆封堵及移位。施工中采取在波纹管内插入聚乙烯管(外径比波纹管内径稍小),在砼施工过程中,不断活动聚乙烯管,待砼初凝后拔出,以确保预应力管道的通顺。

　(7)、在浇筑底板、腹板及顶板砼时,要做到砼浇筑工作对称浇筑,施工时尽量保证两端灌注梁体砼重量接近。

　(8)、在腹板内侧模板下拐角,严禁一次性泡被排除,避免了蜂窝麻面。同时在倒角位置处,增铺并加固 30cm宽的水平模板,以防止底板容易出现因翻浆而超高的情况。浇注过倒角顶面,保证砼内气 (9)、为防止表面温差变化出现裂缝,外侧模的拆除时间应控制在 4 天以后。

　(10)、0#块浇筑时间尽量选择在夜间温度较低时浇筑,降低砼入模温度和砼内外温差,以减小砼形成温度裂纹的机率。

　 施工要求: 砼浇筑施工注意事项 1)、随时观察所设置的预埋螺栓、预留孔的位置是否移动,若发现移位时应及时校正。

　2)、各种预埋的接头钢筋,在灌注时务必使钢筋周围充满密实的砼,而且不得使预埋钢筋下沉或歪倒。

　3)、安排专人对模板进行变形观测和拉杆检查,若发现变形和拉杆松扣时及时校正拧紧。

　4)、运至现场的砼不得有离析和泌水现象,每车砼在使用前先进行坍落度检测。

　5)、振捣时应“快插慢拔”,并避免碰撞模板、钢筋。

　6)、振捣必须密实,直至砼停止下沉,不再冒出气泡,表面呈现平坦泛浆为止。

　7)、砼浇筑应连续进行,如因故必须间断时,其间断时间应小于前层砼的初凝时间或能重塑的时间。

　8)为保证预应力孔道安装的准确性,使波纹管在安装和施工中达到不偏、不沉、不浮、不破、不扁的标准,波纹管定位钢筋应焊接牢固,砼施工过程中,禁止振动棒碰撞波纹管和模板。

　9)砼浇筑施工应对称分层浇筑。

　10)由于 0#块高度为 10 米,在浇筑时振捣人员必须进入腹板内振捣,确保混凝土振捣密实且不过振等质量问题的发生。

　11)、按照规范要求制取砼试件,前期试件(包括同条件养生试件)应增加2-3 组,以便获取足够参考数据。

　8 8 、养生

　由于墩身施工时间较长,0#块混凝土施工主要集中在 11 月初至 12 月之间,依据往年气温统计,在施工 0#块时采取冬季施工养护措施,其方法如下: (1)在 0#梁段的侧面模板外侧采用钢筋或角钢焊接成简易保温棚架,棚架外侧安装彩钢板进行封闭来挡风,在棚架内侧悬挂 2~3 层篷布用以保温。为防止砼表面风干致使砼表面开裂,所以在梁部砼施工时,晒水养护工作需派专人

　 进行值守。

　由于西北地区的天气干燥,加强养护是混凝土施工的关键,依据施工规范和设计文件的要求,混凝土必须养护14天以上,在已浇注完成且0#段模板或挂篮已经移走的梁段上安装自动喷淋设备,确保梁段养护时间符合要求,提高混凝土的强度。

　(2)、冬季养护:进入 12 月份后必须采取冬季养护措施。

　冬季养护采用高压锅炉供高压蒸汽,通过固定于塔吊蒸汽管道往梁体内部输送,通过管道输送到各个需要蒸汽的地方,在末端管道端部焊死,管道壁上钻孔,向混凝土表面喷射蒸汽,达到蒸汽养护的效果。

　0#块外模外侧模板外侧采用钢筋或角钢焊接成简易保温棚架,棚架外侧安装彩钢板进行封闭来挡风,在棚架内侧悬挂 1 层篷布用以保温,顶面采用钢管支架搭设棚架,并覆盖帆布等,在包裹中要注意包裹严密,尽量保证蒸汽不外泄,以增强效果。

　冬季养护采用一台一吨的燃油蒸汽锅炉和两台 40kw 的暖风机对混凝土进行蒸汽保温养生,同时备用一台一吨的燃油蒸汽锅炉。

　梁部砼养护注意事项: ○1 当气温很高时,不宜用较凉的水浇在砼表面,以免温差过大,产生收缩裂纹。

　○2 传统养护法要在砼浇筑完毕终凝后(最迟不超过 12 小时)进行,洒水时不得对砼造成污染和损伤。

　○3 养生方法和持续时间,应使砼具有足够的耐久性和强度,并要避免砼过分泛白,不出现收缩裂纹。

　○4 冬季养生过程中,如果进行下道工序必须临时开棚时,可以保证棚内正温和棚内外温差不大于 25℃的前提下,选在当天气温较高的 10 时～14 时进行,并应尽量减少开棚次数和时间。

　9 9 、支架和底模的拆除

　混凝土浇筑完成后,混凝土强度达到 90%且龄期不少于 6 天,开始进行 0#梁段顶板预应力的张拉。张拉完后,压浆锚固。开始进行支架的底模板的拆除。

　 拆除的顺序为由外向里,由下向上。支架拆除完成后,对临时锚固支墩进行加固联结。对拆除的构件进行分类堆放,准备倒用。

　( ( 二) ) 悬臂浇注施工

　1 1 、挂蓝的拼装及预压

　(1) 、挂篮拼装

　为保证挂蓝的安装,0#梁段施工过程中,预埋竖向预应力钢筋和预留孔用于挂蓝的安装。

　挂篮在上 0#段拼装前,在工地应进行试拼,并进行试压,测出非弹性变形和弹性变形值。

　墩顶 0#节段施工完毕后开始拼装已加工好的挂篮, 拼装时按构件编号及总装图进行。拼装程序是:走行系统桁架  锚固系统 底模板 内外模。

　在箱梁腹板顶面铺好钢枕、木枕,在竖向预应力筋位置,连接好轨道连接杆(连接杆用 45#钢加工而成),从 0#段中心向两边安装长 3m 轨道各两根,抄平轨顶面,量测轨道中心距,确认无误后,用加工好的螺帽把轨道锁定。

　安装前后支座,吊装桁架。

　用精轧螺纹钢筋及扁担梁将桁架后端锚固在轨道下钢枕上,然后吊装前上横梁及前后吊带。

　吊装底模架及底模板。

　吊装内模架走行梁,并安装好前后吊带,安装外侧模。安装前将外侧模走行梁插入外模框架内,并安装好前后吊架吊带,将外侧模吊起,用倒链拖动外侧模至 1#梁段位置。

　调整立模标高。根据挂篮试验测出的弹性变形及非弹性变形值,再加上线形控制提供的立模标高定出 1#梁段的立模标高。

　 a a 、主要技术性能

　90+160×4+90m 连续梁挂蓝主要技术性能汇总表

　 表 4 挂篮自重

　适应最大梁段重量

　适应最大梁段长

　适应最大梁宽

　走行方式

　120吨 280吨 4.0m 顶板16.9m,底板7.0m 无平衡重走行 b b 、工作原理

　结构简单,受力明确.挂篮前端及中部的工作面开阔,可以从挂篮中部运输混凝土,便于轨道的安装及钢筋的吊装,加快施工进度。

　设置走行装置,移动方便,外模、内模及底模随同桁架一同一次到位。取消平衡重,利用竖向预应力的锚具锚固轨道,反扣轮沿轨道行走,前支座采用钢板与聚乙烯之间相对运动,摩擦力小。

　(2) 、主要构造

　见 《 赵氏河 特大桥 90+ + 160 ×4 4+ + 90m m 连续梁挂蓝总体构造图

　挂篮采用主桁架采用菱形结构,主要由主构架、前吊装置、后吊装置、行走及锚固系统、外侧模、内模、底模系统等组成。

　桁架:主桁架采用菱形架结构,二力杆件采用槽钢加钢板焊接成箱形梁,其刚度大、重量轻。

　悬挂及锚固系统:底模、侧模、内模吊杆及桁架吊杆采用带板,材料为Q345B,走行轨道锚杆采用φ32 精轧螺纹钢筋,材料为 40Si2MnV。内、外模和底模前锚点采用 16 吨千斤顶张拉后锚固,底模后锚点采用 32 吨千斤顶张拉后锚固,保证砼接口平顺。锚具采用 YGM-32 精轧螺纹钢专用锚具。

　走行系统:挂篮走行采用前滑后滚方式,前支点为滑船结构,后支点为滚轮结构。桁架移动由两台千斤顶(油缸)牵引,桁架后部设两台 5 吨手动葫芦保护,防止桁架倾覆。外模采用整体式钢模板,内模采用钢骨架加组合钢模板,底模采用平面钢模板,端模采用组合模板。

　 (3) 、挂篮刚度及变形试验

　试验 的目的与意义

　1、通过预压的手段检验挂篮整个系统在各种工况下的结构受力以及机具设备的运行情况,确保系统在施工过程中绝对安全和正常运行。

　2、通过预压掌握挂篮的弹性变形和非弹性变形的程度和大小,更加准确地掌握挂篮的刚度等力学性能指标,借以指导挂篮的立模标高,为施工监控提供可靠的参照数据,确保主梁施工线型、标高满足设计和规范要求。主要是通过测量挂蓝在各级静力试验荷载作用下的变形。

　3.消除挂蓝主桁、吊带及底蓝的非弹性变形； 测出挂蓝前端在各个块段荷载作用下的竖向位移。

　试验项目及收集的资料

　(1)、挂篮系统在各个工况下的各个主要构件的变形值收集。

　(2)、各个构件和连接接头的安全性检验。

　(3)、锚固系统变位观测和安全性检验。

　(4)、箱梁的变形观测。

　(5)、整个挂篮的承载能力和安全保障系统的检验。

　预压控制梁段的确定

　通过对挂篮各工况进行计算及分析比较,浇筑混凝土时 1 号,1‘梁段受力最大,其中又以 1 号,1‘梁的前主吊带受力最大,故确定 1 号,1‘梁段为控制梁段,进行挂篮预压试验。

　各控制计算统计表

　 千斤顶 编号

　a b 油表读数mpa 张拉吨位t 张拉吨位 kn 张拉 级数

　10%

　20%

　50%

　75%

　90%

　100%

　120%

　 挂篮预压工况

　挂篮预压应基本模拟混凝土浇筑过程中的受力状态。

　预压总体施工方案

　1.主桥箱梁主要结构物特点: 主桥箱梁最重块段(1,1‘)为 283.1t,最高块段为 9.602m,,最长块段为 4m,砼方量为 57.89m3～283.1m3。

　2.挂蓝选型。根据箱梁结构特点及设计要求,结合以往同类型桥施工中所取得经验,本桥拟定采用 2 付菱型挂蓝进行箱梁悬臂浇筑施工,一台挂蓝总重为 12020 一付挂蓝包括模板系统) 3．预压超载系数取 1.2,挂蓝在 0#段拼装完成后,采用 400t 千斤顶对两挂蓝主桁架进行反力预压,最重梁段 283.1t,按 10%→202050%→75%→90%→100%→12020载预压,控制预压荷载339.72t,每个主梁承受84.93t为千斤顶张拉控制力。

　挂篮的预压布置和实施细则

　1、加载前用水准仪测量布点的标高,精确到毫米以下。加载到 10%后记录千斤顶油表实际读数,测量各个布点的标高变化。同时对数据作出分析比较,掌握挂篮变形、变位情况。

　2、加载到 2020 千斤顶施力继续实力到 2020 后记录千斤顶油表实际读数,测量各个布点的标高变化。同时对数据作出分析比较,掌握挂篮变形、变位情况。

　3、加载到 50%: 加载完成后持荷 10 分钟,后记录千斤顶油表实际读数,测量各个布点的标高变化。同时对数据作出分析比较,掌握挂篮变形、变位情况。

　4、加载到 75%: 加载完成后持荷 10 分钟,后记录千斤顶油表实际读数,测量各个布点的标高变化。同时对数据作出分析比较,掌握挂篮变形、变位情况. 5、加载到 90%: 加载完成后持荷 10 分钟,后记录千斤顶油表实际读数,测量各个布点的标

　 高变化。同时对数据作出分析比较,掌握挂篮变形、变位情况. 6、加载到 100%: 加载完成后持荷 10 分钟,后记录千斤顶油表实际读数,测量各个布点的标高变化。同时对数据作出分析比较,掌握挂篮变形、变位情况. 7、加载到 12020 加载完成后持荷 10 分钟,后记录千斤顶油表实际读数,测量各个布点的标高变化。同时对数据作出分析比较,掌握挂篮变形、变位情况 8、挂篮预压完成,对整个试压过程作出分析、总结,编写预压成果报告,提供挂篮施工控制参照数据和指导性意见,保证挂篮正常有序的按设计和规范要求施工。

　9、卸载顺序与加载时相反,应注意 0#段两侧挂蓝必须均匀同步对称卸载并做好观测和检查工作。

　挂蓝加载预压结果分析数据处理

　 挂蓝加载试验后,将得到如下试验结果:

　 1.按照试验方案加载后,可等代测量出各级荷载下模板变形值以及挂蓝总变形值。其余块段可采用“内插法”求出；

　 2.根据在各个块段荷载作用下的挂蓝竖向位移,绘制荷载与变形的相关曲线图。

　(4) 、挂篮的结构检算( ( 见附件) )

　(5) 、挂篮的使用规定

　悬灌严格执行两端平衡施工、对称灌注、对称移动的原则,两端的不平衡偏差不大于设计给定的偏差。

　施工时为有效的控制线形,减少挂篮在灌注混凝土过程中的变形调整,挂篮前端预留沉落量,并根据挂篮现场施工前 1～2 个梁段灌注过程中的变形观测结果来修正挂篮沉落量。具体办法如下: 首次使用挂篮前按照试验数据对挂篮前端预留沉落值；灌注混凝土前于挂篮前横梁上设定观测点；根据混凝土的灌注过程分级对观测点的标高进行观测,当观测结果与预留沉落值相差超过施工规范要求的 5mm 时,对挂篮前吊带进行调整；对观测结果进行分析,确定挂篮的底模板和主桁架的变形。为下一

　 梁段的施工反馈数据。

　在挂篮的使用过程中坚持对挂篮的悬吊系统进行检查,对观测点的标高进行监测,杜绝安全事故。

　2 2 、钢筋与预应力管道的制作与安装

　连续梁波纹管管道汇总表

　 表 5 波纹管类型 波纹管直径

　材料

　用于部位

　横向预应力管道 φ内 60×17mm 塑料 与横向 BM15-3 预应力筋配套 竖向预应力管道 φ内 50mm 金属 与竖向直径 32mm 精轧螺纹钢配套 纵向预应力管道 φ内 100mm 塑料 和 15-19 型锚具配套使用 φ内 90mm 塑料 和 15-12\15 型锚具配套使用 箱梁底模板和外侧模板就位后进行钢筋及管道的安装,预应力孔道采用波纹管；金属波纹管采用卷管机现场卷制、塑料波纹管外购成品。其顺序如下: 绑扎底板下层钢筋→安装底板管道定位网片→绑扎底板上层钢筋(底板上下层钢筋之间用Π型钢筋垫起焊牢,防止人踩变形,保持上下层钢筋的设计间距,Π型钢筋架立按间距 80cm)→绑扎好腹板骨架钢筋后,再绑扎腹板下倒角的斜筋,安装底板上的螺旋筋和锚垫板,然后穿底板波纹管→在腹板钢筋骨架内安装腹板内的钢筋束管道→绑扎顶板和翼板下层钢筋→安装顶板管道定位网片,顶板锚垫板及螺旋筋,穿顶板波纹管→绑扎顶板上层钢筋。

　预应力孔道采用波纹管成孔,根据预应力筋束及锚具的型号确定波纹管管径。波纹管孔道以钢筋网片固定定位,钢筋网片间距为 0.5m,在任何方向的偏差在距跨中 4m 范围内不大于 4mm,其余部位不大于 6mm,确保孔道直顺、位置正确。孔道布置做到不死弯,不压、挤、踩、踏,防损伤。发现波纹管损伤,及时以胶带纸或接头管封堵,严防漏浆。平立面布置准确,稳固,距中心线误差在 5mm 以内。直线孔道每 40m 设排气孔一处,有竖向弯曲的孔道在最低处及最高处均设排气孔,以利排气和排水及中继压浆。

　纵向预应力孔道波纹管接长,用其内径比通长孔道波纹管外径大 5mm 的

　 波纹管进行接头连接,接缝处用封口纸包裹 2～3 层,长度不小于 2020,以防漏浆。

　锚垫板安放时保持板面与孔道保持垂直,压浆嘴向上,波纹管穿入锚垫板内部,且从锚垫板口部以海棉封堵孔道端口,外包裹胶带,避免漏浆堵孔。为保证锚垫板定位准确,在施工到齿板处时,换用改装后的内模,精确定位,将齿板与梁体一同浇筑。

　施工时,保证锚垫板与螺旋筋、波纹管中轴线垂直,螺旋筋与锚垫板予先焊好,防止在混凝土振捣过程中造成锚垫板偏斜；在底板、腹板钢筋绑扎完毕,进行内模安装时在箱梁内设脚手板,防止操作人员踩踏底板钢筋。

　钢筋伸出节段端头的搭接长度满足设计要求,并严格按设计要求进行施工；钢筋下设垫块,以保证钢筋保护层厚度,垫块数量为≥4 块/m2。

　连续梁预应力管道随梁段悬臂浇注并逐段接长,管道接头数量多,如何保证管道畅通,是施工中一个关键问题,采取的措施是: ①在底板和腹板钢筋绑扎完毕进行腹板及顶板模板安装时,应在箱梁内铺设脚手板,不许踩踏底板钢筋。

　② 管道定位网如设计数量不够时,应予以加密,确保管道位置正确。

　③ 钢筋伸出梁段端头的搭接长度应满足设计要求,节段钢筋的接头连接应按设计要求搭接,如无要求时,...